冷軋試驗

　　對未退火的 304 熱軋卷進行冷軋，冷軋機采用輥系多、剛性大的二十輥森基米爾軋機，軋制過程中通過調整支撐輥的凸度以及一中間輥的軸向控制板形， 投用 ACG 系統(tǒng)控制鋼帶厚度，同時適當增加軋制潤滑油的流量，以提高鋼帶在軋制過程中的冷卻效果。

　　軋制第一道次時，投用 6 500 kN 壓力，比普通退火料的壓力高 300 kN，但變形率比普通退火料低 2%，后續(xù)的道次，軋制壓力均比普通退火料高，但變形率偏低，同樣的軋制總變形率，在軋制力不大幅提高的條件下，不退火直接軋制的卷比退火卷多一個軋制道次，詳見表 2。說明熱軋未退火料的變形抗力較大。

　　后續(xù)對冷軋后的兩種材料進行固溶退火，退火溫度在 1 050~1 150 ℃之間進行。固溶退火的目的是將析出的碳化物重新溶入奧氏體中，同時將冷軋后的條帶組織回復再結晶。

　　對冷軋+固溶熱處理的材料進行力學性能檢測， 結果見表 3，原料為熱軋態(tài)和熱軋退火態(tài)的冷軋成品延伸率、屈服強度、抗拉強度均達到標準，但熱軋態(tài)的延伸率略低，強度略高。

　　對冷軋+固溶熱處理后材料的金相如圖 2 所示，熱軋態(tài)與熱軋退火態(tài)的材料經過冷軋固溶處理后，冷軋時被拉長的纖維組織重新形核，發(fā)生再結晶，晶粒均已完全恢復，但熱軋未退火材料的晶粒更細。

　　兩種工藝中析出物的固溶、析出過程相同，但熱軋不退火狀態(tài)下直接冷軋時，熱軋態(tài)的等軸晶變?yōu)殚L方形纖維組織，同時一部分的變形功以殘余應力和點陣畸變的形式被保留下來，形成再結晶驅動力， 所以熱軋未退火的鋼卷經冷軋后更容易進行固溶退火;而熱軋退火的鋼卷，晶粒會在固溶退火時進一步長大。所以熱軋未退火的材料在冷軋后固溶退火更容易發(fā)生，二是退火后晶粒更細化。

　　結論

　　1)304 熱軋未退火鋼卷可以直接進行冷軋，但軋制抗力比退火態(tài)材料要大。

　　2)304 熱軋未退火鋼卷冷軋后進行固溶退火，晶?？赏耆謴?，且晶粒較細。鋼與使用鉻廢鋼爐次在入爐條件相當時，硅耗和石灰消耗基本相當，可達到替代作用。

　　3) 紅泥球。AOD 爐使用紅泥球與在電爐使用本質上是一樣的，都是利用生鐵、鉻鐵中的 Si 元素還原其中的 Fe、Cr、Ni 有價值的金屬。目前 AOD 小批量試驗測算的效益為 1 000 元/t，若能優(yōu)化入爐條件，在冶煉過程溫度富余的情況下增加使用量，效益將進一步擴大。

　　4) 鎳渣鋼。AOD 爐使用鎳渣鋼試驗結果和理論計算對硅耗和石灰消耗都有一定的影響，每爐使用 3 t 鎳渣鋼時，影響硅耗升高 0.2 kg/t，石灰消耗升高1.0 kg/t，合計影響成本 377 元/爐，折算廢鋼和渣鋼的差價，效益較好。

　　5) 鉻渣鋼?？赏耆娲t廢鋼使用，對指標影響不明顯，效益顯著。